本文建立了楔形LCD背
光源模型，并对其进行分析，并按照
照明输出标准对其进行
优化。
3 k)P*ME # F4&`0y: 简介
Z&J.8A]L 液晶显示器 (LCDs) 作为一种显示技术，在当今社会中已经得到了广泛的应用。在商业领域中最突出的应用包括计算机显示器、移动电话、电视和手持数字设备。
U+ief?;4F DDU)G51>d 当环境光照条件不足时，大多数LCD都是接收后方照明以提供光照的。采用的两种照明方案为：底部照明和边缘照明，OpticStudio能够对这两种照明方案进行建模，且边缘照明方案中存在更复杂的设计问题，本文将重点对此进行介绍。
F8*P/<P1cK r@H7J 5<Y- LCD 照明方案
59a7%w +~EFRiP] LCD底部照明方案使用阵列光源，如发光二极管，或均匀光源（如放置在LCD后面的电致发光面板）。此方案具有良好的均匀性和亮度，但需要更多的能量和更厚的保护壳。
4Mj cx.21 _^] :tL6 Q $^Kf]pD 本文的重点内容是边缘照明设计，使用楔形导光板对放置于LCD显示器旁边的光源发出的光进行分布。与底部照明方案相比，此方案消耗的能量更少，且封装更薄，但是均匀性和亮度较差。
tWI4x3 &2 3Et t9fBd "3uPK$ 本文中忽略实际的液晶层，只考虑
背光源设计。
X&| y| V#d8fRm 建立背光源模型
77zDHq= o~p% ODH 边缘照明LCD的详细布局图如下图所示：
@-jI<g :*E#w"$,j Cn8w}) B 光源通常是冷阴极荧光灯管 (CCFL) 或一系列发光二极管 (
LED) ，且在光源的后面放置反射器可以提高
系统的效率。楔形光波导利用全内反射 (TIR) 使光更均匀地分布在显示区域。用反射镜围绕光波导，也可以提高系统效率。使用不同增亮膜 (BEF) 的阵列模式，可用于控制发射光的发光强度和偏振特性。
rp,PhS ?\T):o;/ 在此设计案例中假设一些约束条件：将基于标准的移动电话选择显示屏的面积，并根据整体封装高度的限制选择光波导厚度。
]1i1 _AR'` vs Cy? 显示区域面积：75 mm x 75 mm
VaFv%%w An3%@; 楔形板厚度：输入面 4 mm ，端面 1 mm
9uA2M! ~i2 X!/ BEF：Vikuiti™ T-BEF 90/24
J~1 =?</ . ^JsnP 下载本文附件，将
玻璃库放在{Zemax}\Glasscat目录中。这个
材料库包含了改性丙烯酸和PMMA，可用来
模拟这些塑料的内部近似传输值 (93%超过25毫米) 。基本设计和
参数在“Starting Point.zmx” 文件中定义。请留意非序列元件编辑器 (Non-Sequential Component Editor，NSCE) 中用于建模不同背光元件的光源/物体类型。
oxg h;v* 8j&LU, ZNTOI]P& 当被激发的电子撞击阴极管表面的涂层材料时，冷阴极荧光灯管发光。使用“管光源”对此类光源发射方式而言是非常理想。可以通过交替使用“二极管光源”来模拟一维二极管阵列作为光源。
ADVHi3b dfA 4OZ& 使用由丙烯酸材料制成的矩形体物体建立楔形光波导模型。该物体可以存在不同的端面尺寸和倾斜。请注意，只有倾斜物体才能保持光波导的上表面与X-Z平面平行。由于物体是围绕光波导输入面的中心旋转，而不是顶部边缘，所以Y的位置也需要略做改变。在物体倾斜的前后表面上都设置拾取 (Pickup) 求解以确保他们与Y-Z平面保持平行。
8>~\R=SC '?v- o)X \y0uGnmCj BEF是系统中最复杂的元件。手动复制父棱镜将非常耗时，且在
光线追迹时需要大量内存。可以用阵列物体来替代复制棱镜，因为它只需要与父物体相同的内存，并且可以通过调整父物体的参数来改变整个阵列。同时，请注意存在阵列时的光线追迹速度，即使它内部仅仅含有几何物体。
YW UCrnr C\C*'l6d 确定初始性能
I'T@}{h jMB&(r 现在已经搭建了基本系统，接下来查看其初始性能。通常用于确定设计优劣的标准是能量传递效率和均匀性（照度和发光强度）。能量传递效率的定义是显示器发出的能量与光源发出的能量之比。在空间位置中，期望整个显示器上的输出是均匀一致的（每像素最小通量的偏差）。在角度空间中，输出在（~30度）半锥角内应该均匀。请注意，此系统是为小型数字设备所设计的。如果此设计要用于电视或电脑显示器，则需要更大的半锥角（~90度）。
zD}2Zh] Umt?COc 使用下图所示的光线追迹控件 (Ray Trace Control) 进行光线追迹的相关设置，并注意阈值造成的能量损失。
IAa}F!6Q1 '"<h;| ^ bDh[O 查看探测器查看器，可以看到大约40%的光源能量到达探测器；由于蒙特卡罗 (Monte Carlo) 光线追迹的随机性，这个值可能会变化几个百分点。光线错误会导致一些能量损失，但在此应用场景中这是无关紧要的。大部分的能量损失是由于光波导中的体吸收造成的，且近10%的能量损失是由于阈值，这在光线要经过多次反射的系统中很常见。如果能量损失很大，可以通过将最小相对光线强度降低几个数量级来消除这种能量损失，但它会明显地减慢光线追迹的速度。将阈值降低到1E-6可以将能量损失降低到1%，并将效率提高到46%左右。
j69 2M.A k_%"# C*1, aLSw 查看照度和发光强度的分布。光源对面的显示屏照度最高，这是由于光波导造成入射角变大，使TIR更接近光源造成的。发光强度图上显示了几个峰值，而不是在较小角度内具有理想的均匀分布。可以看出，这种强度分布是楔形光波导和BEF的特点。
VsMTzGr v d}Y$X 2 K&5Kt/ 根据目前的定义，系统中几乎没有几何参数可以修正这些分布。最有效的方法是在楔形光波导中引入散射特性。并且，输入面、顶面和底面对照度和发光强度分布的影响最大。
/qX=rlQ/ n ~xaPq= AH 使用以下设置将朗伯散射配置文件应用于光波导的输入面。
Y)]x1I {Kk ut?5 ;wvhe;! 进行光线追迹并观察输出特性的差异。确保在光线追迹控件对话框选中“散射光线 (Scatter Rays)”!
xxC2F:Q?U ('7qJk V BK16~Wl 该系统的效率提高了几个百分点，照明均匀性得到了很大的改善。发光强度略有改善，但仍存在一些重要问题有待解决。
[#Y7iN& LU 7d\Ch 现在，从光波导的前表面移除散射配置文件，并应用到顶面。默认情况下，使用三个面组定义矩形体，因此不能仅将顶面或底面设置为漫反射板。取而代之，将放置与顶面一致的散射矩形体并为该表面添加散射配置文件。如果该物体与非序列元件编辑器中的矩形体相同，则嵌套规则将使界面中的新物体处于优先地位。在物体7处插入矩形体物体，该矩形体的参数如下：
XAf,k&f3 P n[R.u(l Y-坐标 = 2
yG<`7v %RF9R"t$ Z-坐标 = 38.5
!uJD hC +Tug.[A X-倾斜 = -90
Y
&"rf
_R ?:?{r, 材料：空白（空气）
]NrA2i? bF
X0UE> X1、 X2、Y1、 Y2 半宽 = 37.5
bzt(;>_8 Z_qOQ%l Z 长度 = 0.01
W~e/3#R\= 5D#M hgun 朗伯散射配置文件：只用于前表面
c8cPGm#i jR CG}' 保留其他参数的默认值。运行光线追迹并记录输出的变化。
b^ ~"4 fU 2!+saf^-, `"* ]C 照度均匀性下降，但是影响光照强度的重点问题得到解决，效率也大大提高了。从结果中发现：需要在输出的空间分布和角分布的均匀性之间做出权衡；如果在底面使用相似的散射函数会使效率降低。
aV9QI H~ ?onTW2c G; 根据结果显示，理想的散射配置文件应该用于光波导的顶面上，使得在光源附近的光线散射较少，而在相反方向的光散射较多。阵列物体能够对非线性图样进行建模。
`/0S]?a.{B Iyf hVk? 优化背光源
sAG#M\A6 O!7v&$]1 目前在楔形光波导中最常用的微观结构制造方式是模压拉伸/挤出，其优点是不需要额外的处理步骤，比如在光波导上打印散射点。本设计将每个微观结构都做成球形，尽管其他任何物体（本地、导入、布尔等物体）也都可以使用。这是通过将球体阵列放置在光波导的上表面上实现的。通过在非序列元件编辑器中将这些物体放置在光波导之后，并将它们的材料定义为空气，其效果是在光波导上浮雕出球体（注意嵌套规则）。将父球体和阵列物体添加到“ Mid Point..zmx ”中（此文件在本文的附件中）。
E 9LKVs} 97%S{_2m/ 打开文件时，注意阵列物体12的画图极限参数设置得非常低，是因为阵列中有大量的元素，绘制所有元素需要大量时间。取而代之的是OpticStudio在整个阵列周围绘制了包围框。
x&SG gl .7|kxJq 通过优化阵列参数以达到上述的最佳性能标准。所需的优化函数已经在当前文件中定义，打开评价函数编辑器如下图所示：
Pf Re)JuB W"a% IO%' 18xT2f 用操作数5和8分别用于最大化空间均匀性和总光通量，用操作数10和11来控制光强分布的质心，用操作数13用来控制光强分布的均方根半径。希望输出光线不是完全平行的，而是限制在一定的视角范围内，因此，指定了30°作为目标视角。最后一组操作数 (15-18) 是边界约束，以防止阵列变得太大或太小，当无边界约束时，优化会有产生极限解的趋势。注意这些操作数的负数权重，它们就像拉格朗日乘数一样工作，迫使目标得以实现。
`Z 3p( G gISG<!+X^ 优化分配的变量如下：
+hJ@w-u,G iVg3=R)[1 球面物体：半径
M@=eW Z< gh{Z=_ 阵列物体：Number X’ & Y’, Delta1 X’ & Y’, Delta2 Y’
`( r nD @FBlF$vG 由于对称性的考虑，阵列只需要在y方向上是非线性的。因此只在X方向上分配线性阵列的间距 (Delta1 X ') 。此外，优化时很可能不需要阵列的三阶和四阶参数可变，所以不将其设为变量。
n7r )wy FXi"o
$N 如果给变量一个有限初始值，而不是从零开始，通常会使优化更有效。为了确定二阶y方向的起始点，查看通用绘图并与评价函数中的值进行对比。打开一维通用图（分析 (Analysis) >通用绘图 (Universal Plot)）并应用以下设置。
e{"r3* ;MH<T6b drr n&y 点击OK键，并进行绘图更新；这个过程可能需要几分钟，具体所需时长取决于电脑的速度。根据下图，将阵列物体上的“ Delta2 Y ”参数设置为5E-3。
A+ :X t69C48}15 Gidh 7x 背光源设计形式是固定的，只需要优化阵列参数。考虑到这一事实，使用正交下降 (OD) 算法进行锤形优化对于达到目标非常有效。锤形优化在长时间运行时性能最好，完成之后可以确定没有与起点相似的更好的设计。在运行锤形优化约20小时后，OpticStudio得出了具有良好空间均匀性和可接受的发光强度的解。请注意，此种发光强度是此类光波导的特性，不可能在不大幅度改变设计参数的情况下产生显著变化。优化后的系统见附件：“End Point.zmx”。
m1mA:R\zM I}&`IUP f`dQ $Kh 还要注意，系统效率已经上升到大约60%。如果降低最小相对光线强度阈值，得到的效率接近62%。有可能可以通过在系统中再添加散射和/或膜层属性进一步提升其性能。
