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摘 要 !`7 B^RZ uWrQ& }@ LED的应用范围日趋广泛，其相应的二镒光学设计也越来越显出重要性。本文介绍了一种光学设计的思路和方法。 } E_#k]#* kEd@oC 一、引言 \Y}3cE _wdG|{px LED（Light Emitting Diode）从二十世纪六十年代问世以来，已有30多年的发展历史。随着近几看半导体芯片技术的不断改进及封装技术的迅速提高，其光效从最初不到1lm/W，发展至今红色、橙色为100lm/W和绿色50lm/W，已大大超过了传统的白炽灯。同时，LED具有体积小、重量轻、耗能少、寿命长、响应时间短及抗震性能好等优点。因此，LED的应用已不仅仅限于信号指示光源，而已逐步从室内走向诸如交通信号灯、车灯、户外屏等室外应用领域。 l|hUw U!m @DJj 二、信号灯基本光学系统 F9*g = 3T&6opaF 以信号灯为例。传统的交通信号灯采用白炽灯作为光源，其灯具基本光学构成可视为：光源、反射器及用于形成光分布的透镜组成（如图1所示）。由于白炽灯的光辐射几乎占据整个空间，因此需要用反射器将其它方向上的光收集起来，投向要求的区域。通常采用的是抛物面反射器，形成近似于平行的光束，然后用有色还透镜的外罩对光束进行偏折、扩散，产生期望的光分布和颜色。 Xo*DvD PpsIh Mq@ qn,O40/] MJ =)v]a 图1 白炽灯交通信号灯结构示例 t Bct O3CFme 一般，单颗LED发出的光能量较小，一个交通信号灯往往需要几十至几百颗LED。随着LED技术的发展，单颗LED流明数的提高，一个灯具内使用的LED数目会明显减少。例如目前飞利浦的一款交通信号灯仅用了十颗左右LED，此类灯具的光学结构与本文所讨论的有所不同。目前广泛使用的LED交通信号灯，通常用100-300颗LED，基本均匀分布于整个发光面上，每颗LED对应一个或一组透镜单元。 r hL" i^ 7G)H.L)$m" 由于某些LED发出的光相对集中于一个较小的立体角范围内，反射器就不再是必要的光学组件，而往往用透镜作为准直光学组件。例如，用凸透镜或菲涅耳透镜产生平行光束。然后，用枕形透镜、楔形棱镜等使光束重新扩散、偏折产生满足标准要示诉光分布（如图2所示）。 AL5Vu$V~n} RD tU43 |A8/F U2{ lHV[Ln`\x 图2 LED交通信号灯结构示例 )3(;tT,$}^ [2|kl l 三、设计思想 1[ ]&(Pa LbtX0^ 1.光通量的估算 |] Qg7m,O =f(cH152T 无论是欧洲的ECE、美国的ITE还是我国的国家标准，对于信号灯光分布的要求大多体现为H-V系统内的光强分布（如图3所示）。因此，可以根据下式计算出达到标准要求的最小光通量： U8(Nk\"X\ 6&bIXy [V 8{b{ 其中Φi--第i个立体角区域内的光通量 jV8q)=}*) ".dZn6"mI Ii--第i个立体角区域内要求的（平均）光强 N D<HX O ` }3qhar Hi+1/2，H i-1/2，Vi+1/2 ，Vi-1/2 --第i个立体角区域的水平角和垂直角的边界 q{ /3V hb{ u' = 此计算所得的光能量是一个理想值，实际要满足标准要求的光分布，还需考虑透镜的透过率、溢出光损失等因素。因此，需要对Φ进行修正，得到的才是实际要求光能量的估量值。 YSaJeU>@ [{r}u uw },`4` O 1oxZj < 图3 LED交通信号灯国家标准(送审稿)光分布要求 vF? 5].T 3<F </ LED的光强分布通常是旋转对称的，因此，可以根据生产厂家给出的光分布（如图4所示），由下式估算单颗LED所发出的光能量：(3) H}L S??P = P ?<* -j4v 其中Ij--第j个环带区域内平均光强 M 3~K, $@ mYc.x θj-1/2 ，θ j-1/2（2）--第j个环带区域的边界 S1U@U C iKas/8 同样，在这里计处算得到也是一个理想值，需考虑温度影响、光通有效利用率等因素进行修正。 :{q"G# Skz|*n|eY 利用两个修正后的光能量可以估算出要用的LED的数目。 s :`8ZBz~ vLxQ *50v$ \cLSf= F} d 图4 LED光强分布示例 ]qB:PtX +`uY]Q ,O 2.透镜单元 Jl "mL *. & HD6Qr 为了能实现对光通量更有效的利用，我们先用准直系统，将LED发出的光校正为平行光。通常采用凸面的曲率半径：(4) +I>p !v 6{qIU}! 1/r1-1/r2=1/f*(nl-1) ]m#5`zGK1| +ki{H}G21 其中f-透镜焦距 fw; rbP! KgW:@X7wvM r1，r2-分别为透镜两表面的曲率半径。当该表面为平面时，曲率半径为无穷大 ~r{5`;c ?`[NFqv _] nL-透镜材料的折射率 [Ei1~n)o VB<Jf'NU 但是，正如图5所示，对于同样尺寸、同样焦距的凸透镜和菲涅耳透镜而言，其厚度相差可以很大。并且随着透镜尺寸增加，其厚度差距也随之增加。透镜越厚，意味着光在经过透镜过程中损失越多。并且，计算中用薄透镜近似而引入的误差也越大。 "G:<7oTa V]S1X^ 1T)Zh+?)} VzJ5.mRQ 图5 菲涅耳透镜与凸透镜厚度比较 kbPE "urR U=8@@ yE 菲涅耳透镜（如图6所示）其实是一种“大孔径”的消球差透镜，其光学作用和普通凸透镜相当，但比凸透镜薄、重量轻。虽然，设计时，菲涅耳透镜环数越多，有助于减小球差和透镜厚度，使光斑更均匀。设计时，环带环数的选择至关重要。 B-d(@7,1 RwVaZJe)l *;|`E( V Yw%01# 图6 菲涅耳透镜的形成 {7Mj P+\ * 1@:'rJ 之后，需要用透镜将平行光束扩散处理，来满足标准的要求。我们将灯具外罩分割成矩形小单元，用来打碎光波的波面，有利于产生均匀的外观效果。在每个小单元中，我们用柱面透镜使光束水平扩散，在确定单元宽度及要求的扩散角度之后，柱面的曲率半径为： j6(?D*x ~ 7)A"t r=(b*n2-2ncosoδ+1)/2sinδ ...................(4) HMY@F_qY`u 7FO'{Qq 其中r--柱面透镜的曲率半径 IHC1G1KW=A S- #q~X!yJ b--单元宽度 =:+0)t=ao Z X~ _g@ n--透镜材料折射率 6x=YQwn~ LEE C W_: δ--期望的半扩散角度（如图7所示） abxD B F\ctu aLC AnZclqtb AOrHU M[I 图7 柱面透镜示意图 nY $tp m+ itn o 在确定扩散角度时，应考虑平行光束可能会有一不定期h的发散角度α，因此，若我们要求灯具总扩散角度为50°，则应该取2δ=50°-α。否则可能会导致扩散角度过大。 ^zEE6i A -CUv[pM 根据标准，在垂直方向上也有一梯度的光强分布要求，且基本是在水平面之下。我们考虑用楔形透镜将光向下偏，并借助于模拟软件，使光通量在垂直方向上合理分布。单元透镜的结构如图8所示。 tZ2e!<C oPKXZU(c U/;]zdP.K amQz^^ 图8 透镜单元示例 0uCT+ - 或者，也可采用如椭球面或轮胎面等具有水平和垂直两个方向的弧度，从而可以在两个方向上用不同的曲率半径达到不同的扩散效果。由于交通信号灯的标准一般要求光分布于水平之下，因此，在垂直方向上只需用上半段圆弧，产生向下扩散的效果（如图9所示）。 UK*qKj. ) ~ 2 u\ bzi|s5!'< 7+w'Y<mJ 图9 有双向曲率透镜的示意图 +rWZ|&r% +CM7C%U 四、计论 P NSMcakD fRTo.u 我们的设计方案采用了两层透镜，虽然能对光通量分布有良好控制，但是两层透镜的透过率损失始终较大。另外，要获得较理想的平行光，焦点的对准很重要，但LED自射带有的装透镜，使实际发光不在晶片所在位置。因此，要得到理想的设计效果，发光点位置的确定很重要。 bl/,*Wx:4. /NF# + bx 其次，对于发光角度较大的LED，若用菲涅耳透镜作为准直系统的话，建议在边缘部位采用内部全反射（TIR）结构。因为，对于菲涅耳透镜，越靠近边缘，光线入射至透镜的角度越大，反射损失成分也越大，若采用TIR结构（如图10所示），可使入射角度接近00，大大减少了透镜边缘光的反射损失，有利于使透镜呈现均匀照亮的外观。 dV 8iwI ;1DdjE Tr uHNpfK nZ jw6T j;c 图10 带有TIR结构的透镜示意 (P6 vOo OY"6J@[z 五、结论 u}6v?! /vE ]2Io LED作为一种新型的光源，其潜在的应用价值正受到人们越来越多的关注，因此LED的二次光学系统设计也日益受到人们的重视。本文介绍的工作是在这一领域里的尝试。我们将进一步开展这方面的研究开发工作，设计出更为高效的光学系统。
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