)
ZOmv
RD or RAD | KF'H|)!K
指的是曲率半径。对于圆锥，使用轴向半径(a**2 / b)。 | |
x[}e1sXXs
CV |
9MLvHrB;
曲率,或1/R。 |
[ylGNuy
CC | ?/)5U}*M0T
表示圆锥常数。 |
;.W 0Aa
IND | Xt= &
指的是主光线折射率。 |
nHKEtKDd
PDISP | ".xai.trr
指Nlong和Nshort的区别。 |
=pcj{B{qa
TH | n/@/yJ<EFi
B;;D(NH
是轴向厚度或空气间隔。(注:精确物距使用“TH0”，而不是“TH0”或“0TH”——见10.3.2) |
\MtiLaI"
TILT | 54J<ZXCs
是表面上AT,BT，或GT的角度。撤销倾斜被忽略。这并不用于全局倾斜或局部倾斜，这些倾斜具有其他助记符(如下)。 |
d0 V > ;Q
XDC,YDC, and ZDC | *-|+phi m
是相对表面偏心的数量(不是局部的或全局的)。 | AD? DIE(v
|
bOck^1Hk y
NAR | /"CKVQ
@LL&ggV?
SC2C%.%l`
指冷反射对那个表面的贡献 | N`Bt|#R
|
{C]M]b*F6(
RGR | F41!Dj7
_;B!6cRLps
pXFNK " jm
类似于NAR像差，只是它指的是位于光瞳位置的检测器的鬼像，而不是位于检测器的背面。 \;7 DS:d@
计算这个像差的值，乘以光瞳处的YA值，就是在光瞳处反射的轴向近轴边缘光线的YA值。 | B E"nyTQ
|
zW0AB8l
WGT | ){YPP !8cI
GmL |7 6
控制元件在这个表面和下一个表面之间的权重。参见5.2节。此计算目前忽略任何可能生效的EFILE数据。 | Y6L+3*Qt
|
U[A*A^$c}
XG,YG, ZG | OaCL'!
i 9!Urq-
是表面的全局坐标。 | 5&X
|
"]_|c\98
AG,BG, GG | 3K?0PRg
n~&R_"mv(
+cV! =gDT
是表面的全局角度，单位是度数。 | K%pmE?%,8
|
qz0v1057#
XL, YL, ZL, AL, BL, GL | .897Z|$VB
为局部坐标中的位置和角度(即，在前一个表面的坐标系中)，单位为度。 | 'hek CZZ_I
|
hx^a&"
XE,YE, ZE, AE, BE, GE 3-mw-;.
| phc1AN=[E
b<F 4_WF
VNYLps@4H
控制外部位置和角度。 | /M3D[aR<d
|
Rm*}<JN31
PYA, PYB, PUA, PUB,POW, PIB | D+SpSO7yg
为A和B近轴光线的Y、U和I(入射角)值。光线A为轴向边缘光线，光线B为主光线。POW是元件光焦度。 | i `>X5Da5
|
?UfZ VyHv+
PXA, PXB, PVA, PVB,PJA, PJB | 42wcpSp
hL` zV
H*\[:tPa
对应于上面的PYA像差，除了那它们还适用于斜平面。除非XPXT被打开，否则这些像差为零。PJA是X-Z平面的幂。 | i 52R, hz
|
%UQ{'JW?K
GCNB ISN | 8zc!g|5"
refersto GRIN coefficients, defined in section 10.2. | F vJSJ.;E,
|
-1_Z*?=-
ZDATA NGROUP NZOOM | Iv<9} )2K
ob00(?;H
*n*y!z
是指在10.2节中定义的GRIN系数。 | ltrSTH,kL
|
vLS9V/o
GNB ISN | d_,tXV"z&
DrEtnt
目标为非球面系数(DC1项等):G值NB在表面上为非球面系数。 | 9/$P_Q:3
|
Lq [wabF
CAO | f
oVD+\~Y
^97ZH)Ww
$McO'Bye{h
是孔径的半径。这将在优化过程中计算，因此它始终是当前的。如果表面有固定的CAO，这个量将是固定的，除非CAO也是一个变量。有关默认定义的讨论，请参见第6.2.1节。如果表面有硬的EAO或RAO，则返回Y半轴。有关这些特性的描述，请参阅第3.3.1.1节。 3E Zw F
_B1uE2j9
fv_wK_.
%:
这种像差将在当前的ACON和ZOOM处控制单个表面的孔径。如果您想要控制镜头中所有元件的孔径，请使用AAC控件 | Q$vr`yV#=6
|
/K! ,^Xn
SCAO | {T.Vu]L80
这返回表面在当前CAO值给定的通光孔径上的sag。它的目的是帮助控制变焦镜头的边缘羽化，在变焦镜头中，ECP和ECN的特征并不能解释在不同的镜头设置中，孔径上可能出现的羽化。监视器AZA用于自动控制事物，但是您可以使用这个选项获得更详细的控制。 | D9C}Dys
|
ziycyf.d
XLOC | +lT]s #Fif
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的X坐标的实际值。 | ^d9raYE`'
|
BP[U`
!
YLOC | u}1 vn} F{
7S 2F^,w
是由先前的GNN设置最近定义的图像质心的Y坐标的实际值。 | YgiGI
<U
|
Z]S0AB.Z@
ABRNB | G z XP
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | %~ 5Q^3$O
|
12PE{Mu t
SAG SN XY | 48g^~{T4O
B%@!\ D#
指先前的加权像差，可以与其他复合构件结合重用。NB的输入数字是指如果是正的，将被重新使用的像差值。如果为负数，则表示当前数字加上输入值。(参考刚才的像差，您可以输入-1，等等。) | \r%Vgne-g
|
(<C%5xk
CONST NB | ++!E9GU{
_~nex,;r
输入一个常数NB，当复合像差涉及一个常数时，与其他像差分量结合使用。 | YB{E= \~
|
(bt]GAxb1
OAL JSSS JSPS | *Z`eNz}
控制两个表面之间的总长度，定义为干涉厚度之和。这只使用TH值，如果涉及全局或局部位置，则可能不合适。 | rgzI
|
N&ql(#r
STRAIN | b<(UmRxx3
控制元件的应变。这可能有助于减少所选元件的像差(和光焦度)。 | G^ ZkY
|
ePRM v
FRMS | ' D"K`Vw
!;*2*WuO;
这种像差只适用于定义为USS类型9的表面，它使用福布斯a类非球面多项式来描述球面从球面+圆锥截面的偏离。它控制非球面项与基圆锥曲线的RMS偏离。 D
Ok^ON
=Xjuz:9D~
注意，您还可以通过CLINK选项控制非球面偏离最佳拟合球面，其中的数据由ADEF命令计算。详情请参见上面的链接。 | i>Bi&azx
|
/e sk
FSLOPE | U\8#Qvghf
,ok J eZ
这个列表控制了多项式B型或USS11型的斜率误差。见上图。 | '>|*j"jv-
|
!e n F 8a
FFHIGH | +R#`j r"
e~s7ggg2k
控制自由表面的最高(最正的)下降sag。有关本项的描述，请参阅第5.49节。 | n{Qh8"
|
a^T 4\
FFLOW | X_({};mz
控制一个自由表面的最低(最负)sag。 | ;]ShC\1
|
sR>;h /
FFTIR | N"x\YHp
/ 9+A97{
在一个自由表面的Zernike扩展中，控制了非对称项的总输出。 | SxW}Z_8x
|
fI
d)
FFRMS | HA.NZkq.tV
gqdB!l4
在自由表面的Zernike扩展中，由于非对称项，控制rms。 | u4#~
i0@
|
`? o1cf A
FFALPHA | _ K+V?-=
{.D2ON
控制在光学中心的自由表面的表面法线的阿尔法角(在Y-Z平面)(轴上的主光线点)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | 1x dESorX(
|
~R?dDL
FFBETA | E"1 ;i
控制在光学中心的自由表面的表面法线的角度(在X-Z平面)。该角度限定了零件在车床中心时的轴线。 | ( {_:^$E\
|
Sp~Gv>uMK
ETH | /yw\(|T
t6%xit+
控制元件或空气间隔的边缘厚度。这是在当前CAO(不是EFILEedge)上计算的，并且忽略了SN之后表面的任何倾斜或去中心点。它不适用于具有相同y坐标的两个不同sag的高半球表面。 | h>^jq{yu
|
;p#Z :6
BLTH | E2h; hr;W
0o=6A<#x
控制镜坯的厚度。该程序取指定表面的轴向厚度，并在当前的CAO两侧增加曲线的sag，如果是凹的，而不是凸的。计算是在Y-Z平面上进行的，忽略了元件第二面的任何倾斜或偏心。 P$6f +{
af?\kBm
^8-~@01.`_
返回绝对值，所以答案总是正值。 | H8<7#
|
sp U!t-n67
LSX, LSY, LSZ | %hQMC'c
'^F|k`$r
这些量将控制(X,Y, Z)两个非数值邻接面之间的分离。如果表面是相邻的，那么通常的边缘厚度控制可以很容易地防止羽状边缘或太小的空间，但是如果表面不是相邻的，这些控制就不起作用。如果重叠在y方向上，也很有用，因为边缘控制不起作用。 IQlw 914
ZLN_,/7
4j@kMe;RjZ
例如，为了对透镜进行无热化，可以在透镜4和5之间添加一个虚拟表面，为透镜4和(插入的)5分配不同的膨胀系数，并改变它们和其他透镜参数。这将告诉您表面5应该去哪里，以便使用热遮蔽特性连接两个套筒来补偿热变化。但是你不希望表面4和6发生重叠，而且由于它们不再是数值上的相邻，AEC和ECP/N将不能工作。 _5U%'\5s
@1/}-.(n
你可以在AANT文件中输入， [zh4W*K_cq
M3 1 A LSZ 4 6 X6Nm!od'
!7kLFW
1IF'>*
这将控制表面4和6之间的间隔的z分量，在这两个表面的当前CAO光阑上，并将结果对准3个镜头单元。程序将此设置转换为以下内容: dp
UdFuU"
M3 1 @ O<@f8-
AZG 6 4gv.E 0Fo
SZG 4 pRrqs+IJZ\
ASCAO 6 p-i.ITRS
SSCAO 4 0x]OF8=J
*_ {l
!rsa4t@ t
计算得到了这个例子中表面的全局z坐标，但是如果系统折叠了，所以局部z轴与表面1的Y轴平行，那么我们应该使用全局Y。这就是LSY选项的目的，LSX也是如此。 | (ifqwl62
|
TJyH/ C
ZM1 - ZM3 | h=K36a)
\C+*loLs
这些参数控制了ZFILE变焦镜头的前三个力矩。ZM1是所选组的镜头运动的RSS一阶导数;ZM2编码二阶导数，ZM3为第三阶导数。人们经常想要避免凸轮曲线的上下波动，尽管图像看起来很好，但用这种运动来制作凸轮是一个挑战。这种情况下的第三个力矩要比平缓曲线大得多，可以用ZM3像差进行控制。 ^z *):e
~E<PtDab
本命令后面是你希望控制的组的编号。 s0 \f9D
9+'@
要评估凸轮曲线的当前力矩，请使用凸轮统计量。 | :tjgg]
|
S6X b*6
AVOL, ADIFF | 0\EpH[m}-
G. -h=DT]
这些像差只适用于ADEF分析的非球面。他们把这个程序叫做“程序”，它将当前的形状与最接近的拟合球进行比较，然后返回所取的总体积的值来产生非球面，以及它与球面之间最大的sag差值。如果你的非球面系数很大，并且图像确定了剧烈的上下波动——这种情况经常发生——你可以用这些来缓和局势。如果镜头不允许简单地删除系数，也可以使用这些来去除非球面。目标为1或两者都为零，如果它收敛，那么你应该能够将表面声明为一个球体。 | `' [7~ Ew[
|
*w'q
FCLEAR | )p/=u@8_f
{8!ZKlB
当你想要两个相邻的面之间的间隔变得足够大以容纳一个折叠镜时，可以使用这个。一个负值表示间隙不足，您应该要求一个足够大的正值以允许安装硬件，等等。 h V|v6 _
I=4Xv <F
该程序对表面SN和SN+1的当前CAOs进行评估，再加上两者的sags，并确定一个45度的折叠镜是否适合于两者之间的空间。返回像差的符号与表面SN厚度的符号无关。 | H)`C ncB
|
l50|`
6t
GMN, GMV | Xr @l+zr
这些量针对的是玻璃模型的Nd和Vd。 | QD.zU /F~>
|
[]A" ]p
DCX, DCY |
!fQJL
DD12pL{QA
它们以X和Y的形式返回表面CAO的当前偏心。在CAO通过DCCR声明偏心的情况下，它们可以与SCLEAR像差一起使用。 | zp7V\W;
&
|
iA55y T+
STX, STY | QMXD9H0{
e5qrQwU
这些量用于设计Zernike多项式表面。如果某些系数是变化的，这样的表面有可能以一个陡峭的角度到达顶点平面。例如，第G2项就像表面上的一个倾斜项，结果就不能很好地描述为顶点平面的实际倾斜。在极端情况下，光线可能无法追迹，因为它们必须首先遇到顶点平面。 u%6Ird x
Xmap9x
0`VD!_`
利用这些项计算出的像差，是通过取得到的表面在Y在表面上的小的正值和负值处的垂度，并求出差值。如果它们相等，表面在原点处与顶点平面相切，返回值为零。如果不是，这个值大约是表面和顶点平面之间角差的正切的两倍。 | Cec9#C
|
zdxT35h
SLOPE,XSLOPE | ~")h E%Kl}
这些像差返回在给定点(X,Y)处的Y或X的斜率的切线。当某些类型的非球面在有效孔径之外快速偏离时，它是有用的。在这种情况下，一条光线有可能与该表面有多个交点，如果程序找到了错误的交点，这将导致光线失效。保持边坡的控制应避免这一问题。 | #dva0%-1
|
1A7 %0/K-]
CAX, CAY | o }9M`[
它们返回X和Y中给定表面上的固定CAO的当前偏心。 | 0[n c7)sW
|
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